Истечение жидкости через отверстие может происходить при постоянном и переменном напоре. Если истечение жидкости через отверстие происходит в атмосферу или другую газовую среду, то такое отверстие называется незатопленным . Если же истечение идет под уровень, а не в атмосферу - затопленным .
При истечении струи в атмосферу из малого отверстия в тонкой стенке происходит изменение формы струи по ее длине, называемое инверсией струи . Обуславливается это явление в основном действием сил поверхностного натяжения на вытекающие криволинейные струйки и различными условиями сжатия по периметру отверстия. Инверсия больше всего проявляется при истечении из некруглых отверстий.
Рисунок - Инверсия струй
Рассмотрим истечение жидкости через отверстие в тонкой стенке при постоянном напоре. Отверстие в тонкой стенке - это отверстие, диаметр которого минимум в 3 раза больше толщины стенки, т.е. d o > 3δ .
При истечении жидкости, через отверстие в тонкой стенке на некотором расстоянии от стенки (l = d o), происходит сжатие струи. Площадь живого сечения струи будет меньше площади отверстия. Это объясняется тем, что частицы жидкости при входе в отверстие имеют скорости различных направлений.
Струя отрывается от стенки у кромки отверстия и затем несколько сжимается. Цилиндрическую форму струя принимает на расстоянии, равном примерно одному диаметру отверстия. Сжатие струи обусловлено необходимостью плавного перехода от различных направлений движения жидкости в резервуаре, в том числе от радиального движения по стенке, к осевому движению струи.
а - в атмосферу; б - под уровень жидкости
Рисунок - Истечение жидкости через отверстие в тонкой стенке
Сжатие струи характеризуется коэффициентом сжатия - отношение площади сечения струи в месте наибольшего сжатия к сечению отверстия.
где S cж - площадь живого сечения струи; S - площадь отверстия.
Коэффициент сжатия e определяется опытным путем и для круглых отверстий равен 0,64.
Задачей расчета истечения жидкостей является определение скорости и расхода при истечении. Скорость истечения определим по уравнению Бернулли . Для этой цели запишем уравнение Бернулли для реальной жидкости для двух живых сечений 1-1 и 2-2 , проведя плоскость сравнения через ось отверстия:
В сечении 1-1 геометрический напор z 1 = H , а в сечении 2-2 z 2 = 0. Сосуд открыт, истечение через отверстие происходит в пространство с атмосферным давлением, следовательно p 1 = p 2 = p а. скоростью в поперечном сечении сосуда по сравнению со скоростью в отверстии можно пренебречь, т.е. принять w 1 = 0. скорость в сечении 2-2 w 2 = w с.
Сделав соответствующие подстановки и сокращения, получим:
В выражении потери напора h п называются местным сопротивлением и определяются по формуле:
где ζ (зета) - коэффициент местного сопротивления (для входа в трубу без закругленных кромок ζ = 0,5, а с закругленными кромками ζ = 0,1).
Таким образом:
откуда окончательно получаем:
Величина называется коэффициент скорости и обозначается через φ. Коэффициент φ представляет собой отношение действительной скорости истечения к теоретической, определяется опытным путем.
Таким образом скорость истечения реальной жидкости:
Зная скорость истечения жидкости можно определить расход жидкости через отверстие:
Подставляя значения, для скорости и коэффициента сжатия получаем:
где е - коэффициент сжатия струи,
S - площадь отверстия,
φ - коэффициент скорости,
Произведение коэффициента сжатия струи на коэффициент скорости называется коэффициентом расхода и обозначается μ. Следовательно :
И уравнение расхода через отверстие получает окончательный вид:
В практике часто приходится иметь дело с истечением жидкости не в атмосферу и не в газовую среду, а в пространство, заполненное этой жидкостью. Такой случай называется истечением под уровень или истечением через затопленное отверстие.
При истечении под уровень расчетные формулы для скорости и расхода остаются прежними, только H принимается как разность уровней.
При истечении через отверстие в боковой стенке напор не будет одинаковым для всех точек по сечению отверстия, в этом случае расход жидкости может быть определен путем суммирования, т.е. интегрирования элементарных расходов по всему сечению отверстия.
При истечении жидкости через короткий цилиндрический патрубок (насадок) происходит дополнительная потеря энергии, главным образом вследствии внезапного расширения струи в патрубке.
Рисунок - Истечение через насадок
Поэтому скорость истечения жидкости через патрубок меньше скорости ее истечения через отверстие в тонкой стенке. Вместе с тем, расход жидкости, вытекающей через патрубок больше, чем при истечении через отверстие. Так как струя, после входа в насадок сжимается примерно так же, как и при истечении через отверстие в тонкой стенке, а затем струя постепенно расширяется до размеров отверстия и из насадка выходит полным сечением. Поэтому коэффициент сжатия струи на выходе из патрубка е = 1, что приводит к повышению значения коэффициента расхода μ и соответственно расхода жидкости.
Внешний цилиндрический насадок может быть значительно улучшен путем закругления входной кромки или устройства конического входа.
Рисунок - Истечение жидкости через насадки а - расширяющиеся конические; б - сужающиеся конические; в - коноидальные; г - внутренние цилиндрические.
Конически сходящиеся и коноидальные насадки применяют там, где необходимо получить хорошую компактную струю сравнительно большой длины при малых потерях энергии (в напорных брандспойтах, гидромониторах и т.д.). Конически сходящиеся насадки используют для увеличения расхода истечения при малых выходных скоростях.
РЕФЕРАТ
Пневматические устройства играют важную роль в механизации производства. В последнее время они также широко используются при решении задач автоматизации.
Пневматические устройства в системах автоматики выполняют следующие функции:
Получение информации о состоянии системы с помощью входных элементов (датчиков);
Обработка информации с помощью логико-вычислительных элементов (процессоров);
Управление исполнительными устройствами с помощью распределительных элементов (усилителей мощности);
Совершение полезной работы с помощью исполнительных устройств (двигателей).
КОМПРЕССОР, ПНЕВМОЦИЛИНДР, РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬ, УСИЛИЕ, СКОРОСТЬ, ДАВЛЕНИЕ, РАСХОД, НОМОГРАММА.
ВВЕДЕНИЕ
В настоящее время все чаще для автоматизации производственных процессов и отдельных операций используется новая отрасль техники - мехатроника, которая включает в себя совокупность механических, гидравлических, пневматических, электронных элементов. Широкое распространение в последнее время получает пневмоавтоматика благодаря ряду существенных достоинств пневмосистем: легкое управление исполнительными механизмами, сравнительно большая скорость рабочего перемещения и др. Электрогидравлические и электропневматические системы автоматического управления получают все более широкое распространение в самых различных областях техники, включая робототехнические и автоматизированные комплексы машиностроительной, космической, авиационной, химической, пищевой, атомной и других отраслей промышленности. Сочетая в себе известные достоинства электрической связи и управления с быстродействием и относительной легкостью мощных гидро- и пневмоприводов, эти системы вытесняют чисто механические и электрические системы управления и контроля.
Технический прогресс в области создания материалов, способов конструирования и производства способствует улучшению качества и увеличению разнообразия пневматических устройств, что послужило основой для расширения области их применения как средств автоматизации.
Для реализации прямолинейного движения часто используют пневмоцилиндры, т.к. они характеризуются низкой стоимостью, легкостью монтажа, простотой и прочностью конструкции, а также широким диапазоном основных параметров.
ПНЕВМАТИЧЕСКИЕ ИСПОЛНИТЕЛЬНЫЕ УСТРОЙСТВА
Пневматические исполнительные устройства предназначены для преобразования энергии сжатого воздуха в механическое линейное перемещение или вращение. Они используются для приведения в движение рабочих органов машин, выполнения различных основных и вспомогательных операций. Линейное перемещение обеспечивается пневмоцилиндрами, поворотное движение - исполнительными устройствами, имеющими в качестве рабочего органа лопасть или шестерню с рейкой,
В пневмоцилиндрах одностороннего действия давление сжатого воздуха действует на поршень только в одном направлении, в обратную сторону поршень со штоком перемещается под действием пружины или внешних сил. Пневмоцилиндры с пружинным возвратом используют для выполнения небольших перемещений и с небольшими развиваемыми усилиями, так как встроенная пружина, сжимаясь, значительно снижает усилие, развиваемое поршнем.
В пневмоцилиндрах двустороннего действия перемещение поршня со штоком под действием сжатого воздуха происходит в прямом и обратном направлениях.
Поворотные пневмодвигатели могут быть поршневыми и лопастными,
Кроме названных выше типов, в промышленности используются также пневмоустройства специального назначения. К ним относятся бесштоковые цилиндры, позиционные цилиндры, пневмокаретки, цилиндры с полым штоком, с тормозом и пневмозахваты.
В процессе монтажа, наладки и эксплуатации пневматических исполнительных устройств необходимо предусматривать ряд конструктивных мер безопасности.
Чтобы свести к минимуму риск нанесения травм персоналу, рекомендуется применять защитные ограждения.
При высокой скорости движения рабочего органа устройства или в случае больших инерционных нагрузок, собственный демпфер пневмодвигателя может оказаться недостаточным для смягчения удара. Для снижения скорости рабочего органа до включения собственного демпфера рекомендуется использовать схемы замедления или устанавливать наружные демпферу, ослабляющие удар. В последнем случае конструкция должна обладать достаточной жесткостью.
Во избежание травм персонала, повреждения оборудования и объектов производства, необходимо предусматривать конструктивные меры, обеспечивающие соблюдение безопасности при падении давления. Такие меры особенно необходимы в системах с подвешенными грузами и в подъемно-транспортных механизмах.
Если пневмопривод управляется с помощью трехпозиционных пневмораспределителей, у которых в нейтральном положении все выходы сообщены с выхлопом, или возобновляет работу после того, как давление в пневмосистеме было сброшено, возможен резкий рывок рабочего органа с места и затем его движение с чрезмерно высокой скоростью. Это обусловлено тем, что в одну полость цилиндра подано высокое давление, в то время как в другой полости давление отсутствует, и нет никакого противодействия движению поршня, которое обычно бывает при вытеснении воздуха из полости пневмоцилиндра. В этих случаях необходимо предусматривать меры против резких рывков - например, применяя устройства плавной подачи воздуха.
Все виды нагрузок на шток поршня должны быть приложены только в осевом направлении. Неизбежные боковые нагрузки, приложенные к концу штока, не должны превышать значения, допустимые для каждого типа пневмоцилиндра. Не рекомендуется использовать пневмоцилиндр как амортизатор.
Если в пневмоцилиндре есть воздушный демпфер, он может работать только при условии, что шток доходит до своего крайнего положения. Поэтому, если длина хода поршня определяется какими-либо внешними ограничителями, необходимо убедиться, что демпфирование действительно имеет место.
Если пневмоцилиндр должен работать при полностью открытом клапане воздушного демпфера, необходимо выбрать тип цилиндра, снабженный резиновым демпфером. Не рекомендуется эксплуатировать привод с завинченным до упора регулировочным винтом демпфера, так как это может привести к повреждению уплотнения цилиндра.
Прежде чем затягивать резьбовое соединение на конце штока требуется привести его в полностью утопленное положение. При затяжке шток не должен вращаться.
При техническом обслуживании оборудования необходимо, прежде всего, убедиться, что в результате отключения питания не произойдет падение транспортируемых объектов или узлов оборудования, находящихся в поднятом или неустойчивом положении. Только после этого можно отключать электрическое и пневматическое питание, обязательно удостоверившись в том, что давление в системе полностью сброшено.
1. Свойства воздуха
Рабочим телом для исполнительных устройств электропневмоавтоматики служит сжатый воздух, представляющий собой смесь из азота и кислорода (по объему примерно 78% и 21%, соответственно) и других газов, содержащихся в небольших количествах (аргон, углекислый газ и др.), а также водяного пара.
Основными и наиболее распространенными параметрами сжатого воздуха являются температура, давление и удельный объем (или плотность).
Давление представляет собой силу, действующую по нормали к поверхности тела и отнесенную к единице площади этой поверхности.
Атмосфера Земли на ее поверхности развивает давление в одну физическую атмосферу. Давление, отсчитываемое сверх величины атмосферного давления, называется избыточным или манометрическим и указывается в технических характеристиках пневматических устройств.
Полное давление равно сумме избыточного и атмосферного давления:
Полное давление газа пропорционально его абсолютной температуре Т и концентрации молекул n , которую можно определить как отношение;
где N - число молекул, находящихся в сосуде; V - объем сосуда.
Давление р газа равно:
.
Коэффициент пропорциональности представляет собой постоянную Больцмана, равную:
.
Чаще известен объем V сосуда и масса т заключенного в нем воздуха. В предположении, что воздух является идеальным газом (отсутствует межмолекулярное взаимодействие), давление р внутри сосуда может быть определено по формуле Клапейрона:
,
где R - универсальная газовая постоянная (для воздуха R =287 Дж/кг К), которая равна внешней работе, совершаемой при постоянном давлении одним килограммом воздуха при нагревании его на 1 градус; Т -температура в градусах Кельвина (абсолютная температура).
Нулевая температура по Цельсию в физике
.
Если концентрация газа в сосуде равна нулю, то полное давление в таком сосуде тоже равно нулю. Можно считать, что на поверхности Земли сосуд обладает некоторой потенциальной энергией, так как весь окружающий ею воздух находится под атмосферным давлением и, входя в сосуд, может совершить работу.
Так работают многие вакуумные устройства, например, вакуумные приводы, вакуумные присоски и т.п. Говорят, что эти устройства работают на разрежение.
Сосуд будет также обладать потенциальной энергией, если давление газа внутри него будет больше атмосферного (т.е. p и >0). Здесь газ также может совершить работу, но уже при выходе из сосуда в атмосферу, т.е. привести в действие устройства, работающие на нагнетание.
Поскольку большинство устройств промышленной электропневмоавтоматики работает на нагнетание, а магистральное давление существенно больше атмосферного, при расчете усилий удобно пользоваться избыточным давлением. В термодинамических расчетах пользуются полным давлением.
В системе СИ единицей измерения давления служит паскаль (Па). Паскаль равен давлению, вызываемому силой в 1Н (ньютон), равномерно распределенной по нормальной к ней поверхности площадью 1 м 2 (I Па = 1 Н/м 2).
Соотношения между единицами давления приведены в таблице 2.
Таблица 2. Соотношение между единицами давления
|
Единицы |
кГс/см 2 |
Бар |
Па |
р si |
мм рт.ст. |
|
1 кГс/см 2 |
0,98 |
9,81 10 -4 |
14,22 |
735,6 |
|
|
1 Бар |
1,02 |
10 5 |
14,5 |
750,3 |
|
|
1 Па |
1.02 10 -5 |
10 -5 |
1,45 10 -4 |
7,5 10 -3 |
|
|
1 р si (фунт-сила/кв.дюйм) |
0,07 |
0.07 |
6,9 10 -3 |
51,71 |
|
|
1 мм рт.ст. |
1,36 10 -4 |
133,3 10 -3 |
133,3 |
19,34 10 -3 |
|
|
1 мм вод.ст |
10 -4 |
9,81 10 -5 |
9,81 |
1,42 10 -3 |
7,36 10 -2 |
2. Основные термодинамические законы
Во
многих случаях уравнения состояния идеальных газов в пневмоавтоматике можно
использовать с достаточной точностью и для реальных газов.
Бойлем в 1662 г. в Англии, а затем независимо от него Мариоттом в 1676 г. во Франции было установлено, что если газ занимал некоторый первоначальный объем V 0 и имел давление р о , то послесжатия до объема V 1 его давление p 1 , при условии, что температура газа не изменяется (изотермический процесс), повысится до величины, при которой произведение начального объема и давления будет равно произведению конечного объема и давления (рисунок 1,а);
.
Французским ученым Ж. Шарлем в 1787 г. было установлено, что если газ занимает постоянный объем (изохорный процесс), то при увеличении или уменьшении первоначальной температуры газа внутри постоянного объема первоначальное давление, соответственно, увеличится или уменьшится пропорционально изменению температуры (рисунок 1,б):
,
откуда
.
При неизменном давлении (изобарный процесс) нагревание или охлаждение первоначального объема газа приводит, соответственно, к возрастанию или уменьшению объема пропорционально изменению температуры в градусах Кельвина:
.
Это было установлено Ж. Гей-Люссаком в 1802 году.
При адиабатном процессе нет теплообмена между системой и окружающей средой. Приближенно можно считать адиабатным процесс в нетеплоизолированной системе, если он осуществляется столь быстро, что теплообмен между системой и окружающей средой практически не успевает происходить. Адиабатный процесс описывается уравнением
где k - показатель адиабаты, равный отношению теплоемкости газа при постоянном давлении р к теплоемкости газа при постоянном объеме V .
Изотермический, изобарный, изохорный и адиабатный процессы являются частными случаями политропного процесса (от греч. многообразный). Этот процесс описывается уравнением
где n - показатель политропы: при n = k - процесс политропный; при n =0 -
процесс изобарный; при n =1-изотермический; при n =±?-изохорный.
3. Истечение сжатого воздуха через отверстие
1
Основными соотношениями, необходимыми для описания работы пневматических устройств, являются соотношения, описывающие законы движения воздуха. Принимается, что воздух является идеальной жидкостью, т.е. такой жидкостью, в которой частицы перемешаются одна относительно другой без трения. Предположим, что движение установившееся и свойства жидкости в данном сечении остаются постоянными, т.е. давление и температура не изменяются. Обозначим через c , p , g , ? , z , соответственно, скорость движения жидкости, давление, ускорение силы тяжести, плотность жидкости и высоту над плоскостью отсчета. Уравнение Бернулли в дифференциальной форме, выражающее закон сохранения энергии, записывается в виде:
.
Интегрирование этого уравнения дает выражение закона движения жидкости:
.
Величина Н - постоянная интегрирования, представляет собой полный
напор, развиваемый движущейся жидкостью. Он равен сумме напоров скоростного, пьезометрического и геометрического. Учитывая низкую плотность воздуха, величиной z обычно пренебрегают. Поэтому.
.
Для идеальной жидкости запас энергии в каждом сечении потока остается неизменным. У реальных жидкостей, имеющих трение, запас энергии от сечения к сечению по направлению потока убывает. Уравнение для реальной жидкости между двумя произвольными сечениями потока имеет вид:
.
Обычно гидравлические потери Н 12 принимают пропорциональными изменению кинетической энергии, т.е.
,
где величина ? называется коэффициентом гидравлических потерь; с - средняя скорость в сечении потока.
В случае истечения воздуха из резервуара с достаточно большими размерами (рисунок 2) скоростью воздуха перед отверстием можно пренебречь и тогда
.
Рисунок 2
Величина называется коэффициентом скорости.
В каналах пневматических сопротивлений скорость течения воздуха сравнительно велика, и поэтому, с достаточной степенью точности можно считать, что теплообмен между протекающим воздухом и стенками канала отсутствует и, следовательно, истечение происходит по адиабатическому закону. Поэтому, можно записать: F -площадь сечения А-А; ? 2 -плотность воздуха в сечении А-А.
.
В полученном выражении за плотность воздуха в сечении отверстия площадью F принята плотность в среде, куда происходит истечение.
На самом деле
плотность воздуха в этом сечении иная. Выравнивание плотности воздуха в струе с
плотностью воздуха окружающей среды происходит в сечении Б-Б, расположенном на
некотором расстоянии от отверстия. При этом площадь сечения Б-Б меньше площади
отверстия
F
. Отношение сжатого
сечения к расчетному называют коэффициентом сжатия струи. Произведение
коэффициента сжатия на коэффициент скорости называют коэффициентом
расхода ?
. Таким образом, для уточнения в формулу для
определения расхода
G m
вместо ?
следует
Рисунок
3
ввести ? .
На практике приходится рассчитывать расход воздуха не для отверстия с тонкими стенками, а для различных видов дросселирующих сопротивлений, имеющих более сложную конфигурацию, В этих случаях коэффициент расхода определяют экспериментально, и он является поправочным коэффициентом, учитывающим геометрию дросселя.
Расход (рисунок 3) имеет максимальное значение при
.
Показатель адиабаты k для воздуха равен 1,4, следовательно, ? кр = 0,528.
Момент равенства ?=? кр соответствует в канале дросселирующего сопротивления скорости течения воздуха, равной скорости звука. Экспериментально показано, что если в дальнейшем понижать давление р 2 , то расход G m -давление в полости до подводящего отверстия; р i -1 -давление в полости за подводящим отверстием; G кр - критическое значение массового расхода, определяемое по формуле
,
где d -диаметр подводящего отверстия.
Максимальная погрешность при таком определении расхода равна 3,4%.
Список литературы
1. Электропневмоавтоматика в производственных процессах: Учебное пособие; под редакцией Е.В. Пашкова. – 2-е издание, переработанное и дополненное. – Севастополь: издательство СевНТУ, 2003. -496с., ил.
2. Расчет пневмоприводов: Справочное пособие. Е.В. Герц, Г.В. Крейнин. – Москва: «Машиностроение», 1975. -274с.
Насадком называется присоединенная к отверстию в стенке трубка, длина которой составляет три-четыре диаметра. Различают следующие основные типы насадков (рис. 5.4):
цилиндрические (внешние - а и внутренние - б );
конические (сходящиеся - в и расходящиеся - г )
коноидальные (с закругленными очертаниями по форме сжатия струи - д ).
Большое влияние на скорость истечения и расход из насадков оказывает форма входной кромки. Например, плавное закругление на входе может полностью устранить внутреннее сжатие струи и вызвать увеличение скорости и расхода.
Рис. 5.4. Истечение жидкости через насадки
Внешний цилиндрический насадок (рис. 5.5). Струя жидкости при выходе в насадок сжимается, после чего вновь расширяется и заполняет все сечение насадка. В промежутке между сжатым сечением и стенками насадка образуется вихревая зона. Так как струя выходит из насадка полным сечением (без сжатия), то коэффициент сжатия струи e= 1, а коэффициент расхода m = ej = j, т.е. для насадка коэффициенты расхода и скорости имеют одинаковую величину.
Составляя уравнение Бернулли для сечений I-I и II-II, взятых на свободной поверхности жидкости в сосуде и в месте выхода струи из насадка, и рассуждая точно так же, как и в случае истечения жидкости из отверстия в тонкой стенке, получаем следующие расчетные формулы:
для скорости истечения из насадка
(5.9)
для расхода при истечении из насадка
. (5.10)
 |
Рис. 5.5. Внешний цилиндрический насадок
Коэффициент скорости насадка j можно определить, зная величину коэффициента сопротивления насадка z н. Для этого определим потери напора при истечении жидкости через насадок, которые в данном случае обуславливаются сопротивлением отверстия в тонкой стенке и внезапным расширением струи. Что касается потерь напора по длине насадка, то их величина незначительна и ими можно пренебречь.
Подставляя 
получаем 
,
где выражение в скобках представляет собой z н.
Зная, что z т.с = 0,06, определим z в.р по формуле (4.42),
получим .
Таким образом, коэффициент скорости для насадка будет равен
.
Следовательно, и коэффициент расхода насадка m= 0,82.
В случае истечение жидкости под уровень формулы для скорости и расхода принимают вид:
где - разность уровней или напоров воды.
Сопоставляя значение коэффициентов истечения для насадков и отверстий в тонкой стенке, видно, что расход жидкости из цилиндрического насадка больше, чем из отверстия в тонкой стенке:
,
а скорость значительно меньше, чем при истечении из отверстия
.
Внешний цилиндрический насадок, увеличивая расход жидкости, вместе с тем дает и значительное уменьшение скорости истечения. Объясняется это тем, что в вихревой зоне насадка, после того как воздух, отжатый струей, будет увлечен потоком наружу, образуется вакуум. Наличие пониженного давления в области сжатого сечения струи порождает фактор подсасывания жидкости, который оказывает более сильное влияние на расход, чем дополнительное сопротивление вследствие трения по длине и расширения струи в трубке. При значительной длине трубки эффект подсасывания не компенсирует дополнительных потерь, благодаря чему расход из трубке станет равным или меньше, чем при свободном истечении из отверстия в тонкой стенке. Хотя при этом потери напора растут, их влияние на уменьшение скорости во входном сечении меньше, чем влияние увеличения живого сечения струи.
Для определения величины вакуума в сжатом сечении струи (см. рис. 5.5) составим уравнение Бернулли для двух сечений: поверхности воды в сосуде I-I и сжатого сечения С-С:
.
Так как p l - p c есть величина вакуума p вак, Н с = 0; V 1 = 0;a l = a с = 1, получим
.
Выразим скоростной напор в сжатом сечении через напор перед насадком Н из формулы (5.9):
а из уравнения неразрывности найдем .
Тогда 
.
Подставляя полученное выражение в исходное уравнение, получаем:
(5.11)
Таким образом, при постоянных параметрах j, ζ т.с и ε вакуум в насадке (в сжатом сечении) пропорционален напору.
Подставив числовые значения коэффициента в формулу (5.11), получим значения вакуума при истечении жидкости в атмосферу:
.
Максимальная величина вакуума, равная 10 м, наступает при напоре
.
При понижении абсолютного давления в насадке до давления насыщенных паров возникает кавитационный режим истечения. Выделяющиеся внутри жидкости пары будут заполнять струю, которая начнет терять свою сплошность, в результате уменьшится расход жидкости.
Дальнейшее увеличение напора приводит к отрыву струи жидкости от внутренних стенок насадка (рис. 5.6). При этом понижается коэффициент расхода и, следовательно, пропускная способность насадка. Насадок работает как отверстие в тонкой стенке. Такое явление называется срывом истечения через насадок .
Внутренний цилиндрический насадок (рис. 5.7). В этом насадке явление протекает, как и во внешнем насадке. Однако вследствие большого сжатия струи на входе коэффициенты скорости и расхода для внутреннего насадка меньше, чем внешнего, m = j = 0,71.
Рис. 5.6. Истечение через насадок при срыве
Рис. 5.7. Внутренний цилиндрический насадок
При малой длине внутреннего цилиндрического насадка (l < 1,5d ) струя вытекает из него, не касаясь стенок. В этом случае j= 0,98; e = 0,5; m = 0,49.
Гидравлические сопротивления во внутреннем насадке больше, чем во внешнем, следовательно, в нем меньше вакуум и расход жидкости. Поэтому, как правило, внешние насадки предпочитают внутренним, ввиду меньших гидравлических сопротивлений.
Конический сходящийся насадок (рис. 5.8). В коническом сходящемся насадке явление внутреннего сжатия сказывается меньше, чем в цилиндрическом насадке, но зато появляется сжатие струи по выходе из насадка.
Рис. 5.8. Конический сходящийся насадок
Это влечет за собой, с одной стороны, увеличение коэффициента скорости, а с другой - уменьшение коэффициента сжатия. Так как разность между сжатым сечением и расширенной частью струи в коническом сходящемся насадке меньше, чем в цилиндрическом, происходит уменьшение потерь напора на расширение струи и соответственно увеличение расхода. Однако это имеет место до значения угла конусности q = 13º. В последующем вследствие чрезмерного сжатия струи потери возрастают и расход уменьшается.
В среднем при углах конусности 12-14º можно принимать:
e = 0,98;j = 0,96;m = 0,94.
Рис. 5.9. Конический расходящийся насадок
Конический расходящийся насадок (рис. 5.9). Расширение струи в таком насадке происходит более резко, чем в цилиндрическом. Поэтому его гидравлическое сопротивление больше, а коэффициент скорости меньше. Вследствие того что в расходящемся насадке потери напора от сжатого сечения к расширенному значительно больше, чем в коническом сходящемся и цилиндрическом, происходит снижение коэффициента расхода. Наибольшей пропускной способностью он обладает при углах конусности 6-8º.
Конические расходящиеся насадки (диффузоры) нашли широкое применение в насосах, гидроэлеваторах и т.п., где требуется довести до минимума кинетическую энергию в отходящем потоке.
При угле конусности 5º для конического расходящегося насадка с округленной входной кромкой можно принять , .
Следует отметить, что этот коэффициент расхода относится к большему (выходному) сечению насадка. Если же отнести этот коэффициент к входному отверстию, то он окажется значительно больше и может достигнуть 2-3.
Коноидальный насадок (см. рис. 5.4, д ). Цилиндрический насадок, имеющий плавный вход по форме струи, выходящий из отверстия, называется коноидальным. Истечение жидкости через такой насадок происходит при наименьшем сопротивлении (), что способствует получению дальнобойных струй с большой начальной скоростью полета. Однако из-за сложности изготовления такие насадки в пожарном деле применяются недостаточно широко.
Значения коэффициентов для различных отверстий и насадков, отнесенных к выходному сечению, приведены в табл. 5.1
Таблица 5.1
Особенности истечения из некруглых отверстий. В зависимости от формы отверстия, через которое происходит истечение, форма поперечного сечения струи имеет самый разнообразный вид (рис. 5.10). Например, поперечное сечение струи, вытекающее через треугольное отверстие, приобретает форму с тремя тонкими ребрами: при истечении через квадратное отверстие - крестообразную и через круглое - эллиптическую. Изменение формы струи происходит под действием сил поверхностного натяжения. Это явление называется инверсией струи . В дальнейшем форма поперечного сечения по длине струи не остается постоянной, она под действием сил поверхностного натяжения все время претерпевает соответствующее изменение. В результате нарушается сплошность струи и она распадается на отдельные капли.
Рис. 5.10. Инверсия струи:
а - форма отверстий; б - форма сечения струи
Исходя из сказанного, следует, что для получения дальнобойных струй необходимо использовать насадки с круглым сечением, в которых действие сил поверхностного натяжения взаимно уравновешивается. Для предохранения выходных кромок насадков от различного рода повреждений предусматриваются специальные кольцевые выточки.
Расчетные формулы для расхода и напора из насадков. Формулу для определения расхода можно представить в виде
где называется проводимостью насадка .
Напор перед насадком определяется из выражения
где 
сопротивление насадка
.
Значение и насадков при для определения расходов , л/с, и напора , м, для пожарных стволов приводится в табл. 5.2.
Таблица 5.2
| Диаметр насадка, мм s p |
| 13 2,89 0,588 |
| 16 1,26 0,891 |
| 19 0,634 1,26 |
| 22 0,353 1,68 |
| 25 0,212 2,17 |
| 28 0,135 2,72 |
| 32 0,079 3,56 |
| 38 0,04 5,00 |
| 50 0,013 8,77 |
| 65 0,004 14,74 |
Описание:
При эксплуатации систем кондиционирования и вентиляции зданий различного назначения наибольшее неудобство вызывает шум в обслуживаемых помещениях, возникающий при работе воздухоприточных устройств.
Влияние конструктивных особенностей воздухораспределительных устройств на генерируемый шум
М. Ю. Лешко , старший научный сотрудник НИИСФ
При эксплуатации систем кондиционирования и вентиляции зданий различного назначения наибольшее неудобство вызывает шум в обслуживаемых помещениях, возникающий при работе воздухоприточных устройств.
Его практически невозможно понизить традиционными средствами снижения шума, используемыми для вентиляторных установок и регулирующих устройств вентиляционных сетей, поскольку сами воздухораспределители являются концевыми (последними по сети) элементами и излучают шум непосредственно в помещение.
Необходимого снижения можно достичь только путем уменьшения скорости истечения воздушной струи из приточного устройства, но это связано с нарушением всей схемы воздухораспределения в помещении.
Невозможность снижения скорости истечения воздушной струи в целом ряде случаев требует замены данного воздухораспределителя на другой, наименее шумный, но с теми же или близкими кинематическими и тепловыми параметрами.
Вытяжные вентиляционные устройства также вносят свой вклад в шум в помещении. Но, в отличие от приточных, их шум как раз можно понизить до требуемых уровней путем снижения скорости потока воздуха в живом сечении путем увеличения габаритных размеров или количества устройств. Такие изменения, как правило, не приводят к нарушению схемы воздухораспределения.
Из-за достаточной простоты решения данного вопроса шум вытяжных устройств в рамках данной статьи не рассматривается.
Прежде чем перейти к акустичес-кой характеристике приточных воздухораспределительных устройств, целесообразно дать краткую характеристику вентиляционных струй.
Под вентиляционными струями понимаются турбулентные струи, которые возникают при принудительном истечении воздуха из отверстия и распространяются в помещении в направлении истечения, испытывая заметное влияние взаимодействия, неизотермичности и стеснения.
Струи могут быть наклонные, вертикальные, плоские, конические и веерные.
Характер каждого вида струи определяется конструктивными особенностями воздухораспределителя .
Бывают воздухораспределители, которые могут формировать не-сколько типов струй. Такие устройства называются универсальными.
Под наклонными понимаются компактные струи, у которых горизонтальный угол выпуска изменяется в пределах ±30° с целью обеспечения максимальной дальнобойности в зависимости от начальной разности температур струи и окружающего воздуха.
Вертикальные компактные струи подаются под углом ±30° к вертикали.
Компактные струи образуются при истечении воздуха из отверстий. Если приточное отверстие не круглое, струя вначале неосесимметричная, но превращается в осесимметричную на некоторой длине, называемой участком формирования.
К воздухораспределительным устройствам, формирующим такие струи, относятся регулируемые и нерегулируемые решетки и воздухораспределители, в основе конструкций которых заложены осесимметричные сопла.
Плоские струи образуются при истечении воздуха из щелевидного отверстия при условии ограничения потока с торцов гладкими параллельными поверхностями. Это воздухораспределители на основе плоских (ширина в несколько раз превышает высоту) конических или прямых сопел, прямоугольные отверстия и решетки с параллельными первоначальному потоку направляющими лопатками.
Веерные струи образуются при принудительном рассеивании приточного воздуха в плоскости на некоторый угол.
При этом различают полные веерные струи с углом принудительного рассеивания 360° (веерные решетки, дисковые и многодиффузорные плафоны различной конструкции, анемостаты) и неполные веерные струи, менее 360° (прямоугольные отверстия и решетки с параллельными направляющими лопатками).
Конические струи образуются при установке рассеивающего конуса на выходе из приточного отверстия. На всем протяжении она не смыкается, если угол при вершине конуса состав-ляет 60 ± 2,5°. Во внутренней и внеш-ней полостях струи образуются встречные питающие потоки.
Единственными известными конструкциями, выполненными по такому принципу, являются воздухораспределитель конический, разработанный ЦНИИЭП инженерного оборудования, и плафон регулируемый многодиффузорный ВНИИГС (при установке группы подвижных диффузоров в крайнее нижнее положение).
В НИИСФ в течение ряда лет проводились аэроакустические исследования особенностей и закономерностей генерации шума воздухораспределителями различных конструкций. Полученные результаты позволили сделать качественную и количественную оценку, как тот или иной конструктивный элемент воздухораспределителя влияет на характер и интенсивность генерируемого приточным устройством шума . В данной работе приводятся комментарии по полученным результатам.
Известно, что основной причиной генерации шума воздушным потоком с помещенным в него каким-либо обтекаемым телом является возникновение и срыв вихрей с последнего (отрывное течение) с образованием аэродинамического следа с сильным завихрением.
Поверхность раздела между следом и собственно потоком является поверхностью вихревого слоя, который в силу неустойчивости, характерной для свободных вихревых слоев, на небольшом расстоянии от тела распадается на ряд дискретных вихрей (вихревой след).
За счет действия вязких сил дискретные вихри в свою очередь распадаются на ряд более мелких вихрей, вследствие чего вихревой след переходит в турбулентный.
Процесс образования вихрей одного масштаба и последующий распад их на вихри более мелкого масштаба сопровождается шумом, который носит название вихревого.
Кроме этого, когда набегающий на препятствие поток – турбулентный (это встречается у большинства конструкций воздухораспределителей из-за наличия в проточной части регуляторов расхода, лопаток и т. п.), то шум, сопровождающий процесс обтекания, будет значительно выше, чем при ламинарном потоке.
Если рассмотреть известные конструкции приточных воздухораспределительных устройств, то практически все они представляют собой «наборы» либо плохообтекаемых элементов, либо элементов типа диффузоров, провоцирующих отрывные течения.
Итак, худшими приточными устройствами, с точки зрения генерации ими аэродинамического шума, являются конструкции, в которых максимально проявляются отрывные течения воздушных потоков в проточной части.
К таким устройствам в первую очередь относятся перьевые регулируемые решетки (компактная струя), воздухораспределители, в конструкции которых имеются диффузорные элементы и устройства, изменяющие направление первоначального потока (веерная струя).
Шум перьевых решеток можно значительно понизить (на 5–12 дБА), придав перьям хорошо обтекаемую форму падающей капли с утолщенной частью навстречу потоку. Это приведет к положительному эффекту при скоростях потока воздуха между перьями решетки до 10–12 м/с.
Дальнейшее увеличение скорости даст противоположный результат: шум решетки с каплеобразными перьями возрастет по сравнению с обычными, непрофилированными.
Это объясняется тем, что каплеобразная форма двух соседних перьев образует по ходу движения воздуха диффузор, в котором при повышении скорости потока выше 12 м/с будут происходить интенсивные отрывные течения, которые и приведут к повышенному шумообразованию.
Это же относится к регуляторам расхода воздуха типа «бабочка», устанавливаемым в ряде случаев на входе в решетку, в которых каждые две створки закреплены на одной оси. Раскрываясь навстречу потоку при его дросселировании, створки образуют диффузор.
Многодиффузорным воздухораспределителям присущи те же недостатки, что и однодиффузорным. Однако если необходимо, чтобы воздушная струя из воздухораспределителя максимально быстро затухла в окружающем пространстве, то применение устройств на базе диффузоров является предпочтительным. Интенсивные отрывные течения в таких воздухораспределителях приводят к значительной турбулизации потока на выходе и, как следствие, быстрому затуханию струи.
Это же наблюдается и в воздухораспределителях, образующих веерные струи.
Веерная приточная решетка – это своего рода набор небольших диффузоров, установленных в выходной части устройства.
Другими воздухораспределителями, образующими веерные струи, являются дисковые плафоны.
Это конструкция, в которой струя воздуха, выходящая из основного патрубка, ударяется в горизонтальный диск, изменяет свое направление и рассеивается под углом 90° по отношению к первоначальному потоку. При этом в месте поворота возникает замкнутая вихревая зона, струя первоначально поджимается в месте расположения этой зоны, а затем расширяется, т. е. вихревая зона исполняет роль стенки диффузора с вытекающими из этого эффектами.
Кроме того, в дисковых плафонах и подобных им конструкциях при достижении определенных скоростей воздушного потока или при недостаточных размерах диска может наблюдаться размыкание вихревой зоны.
В этом случае в последнюю начинает интенсивно подсасываться воздух из окружающего пространства, возрастает интенсивность импульсного обмена между основным потоком и вихревой зоной, и как следствие – более интенсивные отрывные течения и более значительный шум.
Оптимальными с точки зрения генерируемого шума, т. е. наименее шумными, являются воздухораспределители на основе конфузорных элементов – конических сопел (компактные и плоские струи).
Их геометрическая форма способствует ламинаризации потока, следствием чего является ограничение турбулентных пульсаций (отрывных течений), что положительно сказывается на шуме этих устройств, позволяющих подавать в обслуживаемое помещение потоки воздуха с повышенными, по сравнению с воздухораспределителями других конструкций, скоростями.
Высокие скорости, в свою очередь, дают возможность добиться гидродинамической устойчивости приточной струи при колебаниях рабочей разности температур.
В результате проведенных аэроакустических исследований воздухораспределителей на основе конических сопел автором была определена оптимальная, с точки зрения генерации шума, величина конусности сопла (соотношение определяющих геометрических размеров входного и выходного сечений), равная 2,5–3,5.
Большие конструкторские проработки по созданию воздухораспределителей на основе конических сопел в свое время были проведены институтами ЦНИИЭП инженерного оборудования и МНИИТЭП .
В какой-то степени конструкцией, в которой заложен принцип конфузора, можно считать воздухораспределитель, разработанный институтом ЦНИИЭП инженерного оборудования, формирующий коническую струю.
Особенностью разработки является сохранение постоянной площади свободного сечения для прохода воздуха между внутренним и внешним конусами, а само сечение по длине представляет собой конфузор, что уменьшает срыв потока с поверхностей проточной части устройства и генерацию шума.
Еще одной из причин повышенного шумообразования, общей для практически всех приточных устройств, является несовершенное условие подвода воздуха к воздухораспределителю.
Если воздуховод, соединяющий воздухораспределитель с магистральным участком сети, достаточно короток (меньше или равен четырем калибрам), воздушный поток после разветвления не успевает выровняться, и на входе в воздухораспределитель будет наблюдаться значительный перекос эпюры скоростей.
Локальная скорость по сечению может быть много выше (или ниже) средней расчетной скорости. В этом случае та часть воздухораспределителя, которая подпадает под воздействие повышенной скорости, будет генерировать больший шум, чем если бы скорость была расчетной.
Превышение может составить 6–13 дБА, в зависимости от величины расчетной скорости. Такую же картину можно наблюдать, когда поперечное сечение воздухораспределителя больше сечения подводящего воздуховода.
Пожалуй, единственное средство борьбы с таким явлением – это расширительные, или, что то же самое, статические камеры, устанавливаемые между воздуховодом и воздухораспределителем и обеспечивающие равномерный подвод воздушного потока к последнему.
Таким образом, оптимальная конструкция воздухораспределителя должна обладать рядом конструктивных особенностей, ведущих к уменьшению срыва потока в проточной части.
К таким особенностям относятся применение хорошо обтекаемых профилей, сохранение, если это не связано с конструктивными особенностями или конкретными задачами, постоянными проходных сечений по длине проточной части, использование осесимметричных сопел.
Кроме этого, на входе в воздухораспределитель желательно устанавливать камеру статического давления для обеспечения равномерного входа воздуха в устройство.
Литература
2. Поз М. Я., Кац Р. Д., Лесков Э. А., Лешко М. Ю. Исследования аэродинамических и акустических характеристик высокоскоростных воздуховыпускных устройств в системах вентиляции и кондиционирования воздуха // Водоснабжение и санитарная техника. 1980. № 3. С. 26–28.
3. Тарнопольский М. Д., Салихов А. А., Гомберг С. Л., Алесковский В. Н., Лесков Э. А., Лешко М. Ю. Воздухораспределители спортивного комплекса «Олимпийский» // Водоснабжение и санитарная техника, 1983. № 4. С. 17–19.
Шум является одним из основных источников нарушения комфортного состояния. Шумы и звуки создаются волнами при сжатии и расширении в воздухе, воздуховодах, системе гидравлики, в жидкостях, передвигающихся по трубам. Основным параметром шума является его частота. Шум распространяется в очень широком спектре частот и измеряется в децибелах (дБ). Шум создается встроенными вентиляторами, насосами, потоками рабочих сред и т.д.
Меры по снижению шума основываются на двух видах операций, применяемых одновременно или последовательно:
меры, относящиеся к самому источнику шума;
меры, относящиеся к путям передачи шума.
Меры, относящиеся к источнику шума. В холодильном блоке основные источники шума – это компрессор и вентиляторы конденсатора. Низкий уровень шумовых характеристик зависит от правильного выбора холодильной установки, блока переработки воздуха, вентиляторов и т.п.
Не менее важным является выбор места расположения установки. Следует избегать расположения установки в углах помещения, и, по возможности, располагать установки как можно дальше от стен, так как отражаясь от стен, шум возрастает.
Монтируя установки снаружи здания, нужно избегать расположения их внутри шахт, и лестничных пролетов; вблизи окон и дверей.
Вибрация, передаваемая установкой на опоры, может быть погашена благодаря применению специальных противовибрационных материалов.
Меры, относящиеся к путям передачи шума. Эти меры относятся главным образом к снижению шума, передающегося по воздуховодам.
Мероприятия по снижению шума, связаны с использованием специальных способов подсоединения отдельных элементов, внутренним покрытиям воздуховодов, установкой шумоглушителей.
При подсоединении вентилятора к воздуховоду рекомендуется использовать антивибрационную прокладку, а также предусматривать прямой участок воздуховода сразу же после места его подсоединения.
Подсоединение воздухозаборников и распределителей к основному воздуховоду должно быть соосным. Отсутствие или неправильное размещение направляющих заслонок в воздухозаборниках и распределителях приводит к повышению шума.
В больших помещениях необходимо предусмотреть установку нескольких заборников и распределителей воздуха для более равномерного распределения воздушных потоков и уменьшения скорости прохождения воздуха.
Кроме того, применяют специальные шумоглушители, которые изготавливаются, например, из нескольких слоев минеральной ваты специально подобранной плотности. Внешняя поверхность ваты усилена стекловолокнистым покрытием.
Шумоглушители конструктивно делятся на пластинчатые и трубчатые. Пластинчатый шумоглушитель представляет собой коробку из тонкого металлического листа, проходное сечение которой разделено пластинами или ячейками, облицованными звукопоглощающим материалом. Трубчатый шумоглушитель выполняется в виде двух круглых или прямоугольных труб, вставленных одна в другую. Пространство между наружной (гладкой) и внутренней (перфорированной) трубой заполнено звукопоглощающим материалом. Размеры внутренней трубы совпадают с размерами воздуховода, на котором устанавливается шумоглушитель. Шумоглушитель может быть элементом как приточных, так и вытяжных систем. Чаще всего его устанавливают между вентилятором и магистральным воздуховодом. Необходимость установки шумоглушителя должна быть подтверждена специальным акустическим расчетом. Конструкторский расчет шумоглушителя состоит в определении:
площади поперечного сечения трубчатого шумоглушителя или суммарной площади каналов между пластинами для прохода воздуха пластинчатого шумоглушителя (живого сечения);
длины шумоглушителя, определяемой на основании частотных характеристик;
аэродинамического сопротивления (по опытным данным фирмы-изготовителя).
Расчет площади поперечного сечения выполняется из условий допустимой по шумообразованию скорости воздуха в шумоглушителе:
где F − площадь поперечного сечения шумоглушителя, м 2 ; L − расход воздуха через глушитель, м 3 /с; V доп − допустимая скорость воздуха в глушители, м/с.
Для общественных и административных зданий допустимая скорость воздуха в воздуховодах в зависимости от допустимого уровня звука приведена в таблице 3.
Таблица 3
| Допустимый уровень звука, дБ | ||||
| Допустимая скорость воздуха, м/с |
Проблемы борьбы с шумом должны рассматриваться на стадии проектирования, когда есть возможность выбирать наиболее рациональные решения. После завершения работ по строительству объекта понижение уровня шума даже на несколько дБ представляется задачей намного более сложной и дорогостоящей.
9. РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЗДУХА В КОНДИЦИОНИРУЕМОМ
ПОМЕЩЕНИИ
Задача распределения приточного воздуха является весьма важной для эффективной работы системы кондиционирования. Воздухораспределение является своеобразным процессом обработки воздуха, совершаемым непосредственно при подаче его в помещение и формирует поля температур и скоростей в рабочей зоне. При этом в разных местах рабочей зоны могут возникать значительные отклонения температур от заданной, большая подвижность или, наоборот, застой. Таким образом, даже правильно запроектированная СКВ может не обеспечить эффект кондиционирования, если воздухораспределение выбрано и рассчитано неправильно. В основе теории воздухораспределения используются теоретические и экспериментальные данные аэродинамики.
Устройство, через которое воздух из приточного воздуховода поступает в помещение, представляет собой воздухораспределитель.
Закономерности pacпространения приточных струй. Из круглого отверстия диаметром d о в неограниченное пространство поступает воздух (рис. 21, а). В наиболее общем случае отверстие закрывается специальными насадками: диффузорами, сетками, решетками и др. Если температуры воздуха выходящего из отверстия и в пространстве одинаковы, тогда ось струй искривляться не будет. Поток воздуха, выходящий из отверстия, турбулентный. Поэтому частицы имеют соответствующие скорости не только в направлении оси струи, но и в поперечном направлении. Это объясняет движение воздуха, окружающего струю, расширение границ струи и торможение струи, т.е. уменьшение скорости. Границы струи определить трудно, к тому же для неизотермических струй динамические (скоростные) и температурные границы не совпадают. Поэтому за динамическую границу струи принимают удвоенное расстояние от оси до точки, где скорость равна половине осевой (рис. 21, а).
Развитие струи характеризуется тремя участками. На участке формирования происходит слияние отдельных струек в сплошной поток в плоскости, перпендикулярной направлению выпуска. Начальный участок струи характеризуется постоянной скоростью и температурой по оси струи, постепенно формируясь в основной участок. Та часть струи, в пределах которой скорости не меняются, называется ядром сечения.
Наибольшее значение для расчётов воздухораспределения имеет поведение струи на основном участке. Здесь осевая скорость непрерывно убывает, а профили скоростей в поперечных сечениях подобны. Скорость в любой точке струи определяется в зависимости от расстояния х от места выпуска и расстояния y по формуле:
, (101)
где w x − скорость на оси струи; С = 0,082.
Если струя поступает в окружающую среду с другой температурой, то она является неизотермической. Неизотермичность струи учитывается критерием Архимеда (Аr):
, (102)
где β = 1/Т в − коэффициент объемного расширения воздуха, 1/К; g = 9,8 − ускорение свободного падения, м/с 2 ; d о − диаметр воздухораспределительного устройства,м; w о − скорость выхода воздуха, м/с; (t в – t п) – рабочая разность температур, °С.
При Аr > 0,001 ось неизотермической струи заметно искривляется; при
t п > t в струя «всплывает» вверх, при t п < t в струя, наоборот, опускается вниз. Изменение закономерностей движений приточных неизотермических струй по сравнению с изотермическими приводит к несколько иным закономерностям распределения температур в струе. Это учитывается коэффициентом неизотермичности струи К н в формулах:
; (103)
. (104)
где w x и ∆t x − скорость и избыточная температура на оси струи на расстоянии х от места выпуска; m − коэффициент затухания скорости в основном участке; n − коэффициент затухания температуры, зависят от конструкции воздухораспределителя.
Искривленная ось траектории приточной неизотермической струи описывается уравнением:
. (105)
Совсем другими закономерностями описывается всасывающий факел. Устройства воздухоудаления представляют собой приемные отверстия вытяжного и рециркуляционного воздуха, оборудованные решетками и перфорированными панелями.
При всасывании в устройство воздухоудаления воздух поступает со всех сторон. На рис. 21, б показаны линии равных скоростей и линии токов для всасывающего отверстия. Закономерности течения воздуха в этом случае зависят от формы отверстия: у круглого отверстия уже на расстоянии одного диаметра скорость воздуха составляет всего 5 % от скорости в центре отверстия. По мере удаления от устройства скорость воздуха затухает быстрее, чем у приточной струи.
Сравнивая закономерности распространения простейшей приточной струи и характер всасывания, можно сделать вывод об их принципиальном различии. Приточные струи дальнобойны, то есть, могут распространяться в пределах значительной части помещения, определяя тем условия обитания. Вытяжной факел, напротив, быстро «угасает». Поэтому характер движения воздушных потоков и эффект воздухораспределения определяется в первую очередь приточными струями. По этой же причине расчёт сводится, прежде всего, к выбору приточных устройств, обеспечивающих в обитаемой зоне помещения заданные условия.
Классификация приточных струй. Различают приточные и вытяжные струи, затопленные и незатопленные. Затопленные струи различаются тем, что поступают в ту же среду, например, воздух в воздух. Вентиляционные струи всегда затопленные.
По геометрической форме приточные струи могут быть: компактными, плоскими и веерными.
Компактные струи образуются при выпуске воздуха из цилиндрических труб, круглых, квадратных и прямоугольных отверстий, как открытых, так и затененных решетками, перфорированными листами.
Плоские струи формируются при истечении воздуха из щелевых каналов воздушных завес, воздуховодов, прямоугольных вытянутых отверстий, как открытых, так и затененных решетками, перфорированными листами.
Веерные струи образуются при раздаче воздуха через насадки с плоским диском, поворачивающим струю на 90° и распространяющим поток воздуха во всех направлениях.
По способу распространенияструи различают: свободные , распространяющиеся без изменения своей формы и стесненные , имеющие на своем пути преграду из различных предметов или конструкций, или других струй.
Струи, имеющие ту же температуру, что и окружающая среда, называются изотермическими . Струи с температурой выше окружающей среды − неизотермическими , или слабонагретыми. Ось такой струи отклоняется кверху (струя всплывает). Струи с температурой ниже окружающей среды − тоже неизотермическими, или слабоохлажденными. Ось струи отклоняется книзу (струя тонет).
Струи, выпущенные параллельно какой-либо поверхности (обычно это потолок), налипают на него, но через некоторое расстояние происходит отрыв. Такая струя активнее обычной в 1,4 раза.
Струи могут быть настильными и отрывными. Настильные струи распространяются вдоль некоторой поверхности, например перекрытия, при этом их дальность действия увеличивается. Такой приём, как настилание струи применяют, например, для помещений малой высоты, при наличии гладкого перекрытия с тем, чтобы удлинить путь движения воздуха до рабочей зоны. Отрывные струи , напротив находят применение в помещениях большой высоты, а также при наличии поперечных по отношению к струе ребер.
Конструкции воздухораспределительных устройств. По конструктивному исполнению воздухораспределители и устройства воздухоудаления весьма разнообразны: решетки, плафоны, сопла, перфорированные панели и воздуховоды, различного рода насадки и т.д. Рассмотрим устройство и принцип работы наиболее характерных из них.
Приточная регулируемая решетка (рис. 22, а) получила широкое применение в помещениях со стороны стен, в основном в многокомнатных административных, общественных и лечебных зданиях. Различные модификации решетки снабжаются поворотными перьями 1, которые позволяют управлять направлением струи (горизонтально, направленно на перекрытие или в нижнюю зону), выбирать тип струи, изменять дальнобойность струи и равномерность параметров в рабочей зоне. Направляющие 2 обеспечивают выход воздуха под углом к плоскости отверстия, близким к нормальному. Тяга 3, устанавливаемая в потоке воздуха, позволяет изменять расход приточного воздуха.
Многообразные конструкции воздухораспределителей, предназначенные для подачи приточного воздуха со стороны перекрытия, получили наименование потолочных анемостатов. Некоторые конструкции таких устройств показаны на рис. 22, б, в, д, е. Все они создают веерные (настильные или отрывные) струи. В таких случаях происходит весьма интенсивное снижение скорости и избыточной температуры. Это объясняется развитой поверхностью, в пределах которой происходит эжекция. Двухструйный плафон (рис. 22, б) даёт возможность при поднятом диске 1 получать отрывную веерную струю, а при опущенном − настильную струю. Под диском при подаче воздуха через плафон возникает разрежение. Для стабилизации режима работы в центре диска имеется отверстие, через которое выходит очень малая часть потока. Этот воздух выходит струей под диск, где возникает разрежение. В модернизированной конструкции плафона диск имеет много мелких отверстий, т.е. перфорацию. В этом случае кроме веерной струи в центре образуется ассимметричная струя.
Многодиффузорный плафон (рис. 22, в) сконструирован так, что создаётся принудительный угол расширения воздушного потока. Количество диффузоров определяет число полных веерных струй. Комбинированный приточно-вытяжной плафон (рис. 22, г) находит применение в случае, когда подача и удаление воздуха производятся через вышерасположенный технический этаж. Подача воздуха производится полными веерными струями. В центре плафона производится удаление воздуха из помещения. В такой конструкции важно принять меры к устранению перетекания приточной струи во всасывающее отверстие. Такая конструкция получила широкое распространение.
Центробежный анемостат (рис. 22, д) работает следующим образом. Приточный воздух подаётся по стрелке 1. На турбину 2 он поступает тангенциально, т.е. по касательной. Поэтому своей энергией воздух приводит турбину 2 во вращение. При этом в нижней части подсасывается воздух из помещения. На выходе 3 происходит интенсивное перемешивание приточного и рециркуляционного воздуха. Поэтому даже в низких помещениях удаётся распределить воздух при большой рабочей разности температур.
Вращающийся воздухораспределитель показан на рис. 22, е. Отличие его от всех ранее рассмотренных заключается в импульсном характере формирования струи. В этом случае получается наибольшее гашение скоростей и избыточных температур. Сам воздухораспределитель вращается относительно неподвижного подводящего патрубка. Воздух, проходя через каналы, образованные направляющими перегородками, выходит в помещение. При выходе воздуха возникает пара сил, которая и приводит во вращение подвижную часть воздухораспределителя. При этом в одном и том же фиксированном направлении воздух поступает импульсно, отдельными порциями. Это обеспечивает весьма быстрое гашение параметров.
Схемы вентилирования помещения учитывают место подачи приточного и удаление вытяжного воздуха. Различают такие схемы, как «сверху-вниз», «сверху-вверх», «снизу-вверх», и другие. Для помещений большой высоты (более 8 м) применяется подача в среднюю зону. Для каждой схемы характерна своеобразная циркуляция воздушных потоков, В результате каждый раз формируется определенное соотношение между характерными температурами воздуха.
Три температуры являются характерными для помещения: температура воздуха в рабочей зоне t в (обычно задана); температура приточного воздуха t П. (определяется обычно графически по I-d диаграмме); температура уходящего воздуха t у.
Расчёт воздухораспределения производят в следующем порядке :
анализируют конструктивно-планировочные характеристики помещения и размещение оборудования;
выясняют возможности подачи приточного воздуха со стороны перекрытия (при наличии вышерасположенного этажа) или со стороны стен;
выбирают схему вентилирования помещения: «сверху-вверх» и другие.
выбирают тип и конструкцию воздухорасиределителя в зависимости от требований к точности поддержания параметров (настенная решетка, потолочный анемостат, перфорированная панель).
для выбранной конструкции определяются величины коэффициентов m и n, К н, входящих в формулы (103) и (104);
по формуле (104) определяют d o - характерный размер воздухораспределителя и по формуле (103) - скорость в опасной точке w x . Полученная скорость сравнивается с допустимой по гигиеническим соображениям.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Аверкин А.Г. Примеры и задачи по курсу «Кондиционирование воздуха и холодоснабжение»: Учебное пособие. – Пенза: ПГАСА, 2002. – 116 с.
2. Ананьев В.А., Балуева Л.Н., Гальперин А.Д. и др. Системы вентиляции и кондиционирования. Теория и практика: Учебное пособие. – М.: «Евроклимат», изд во «Арина», 2000 – 416 с.
3. Бражников А.М., Малова Н.Д. Кондиционирование воздуха на предприятиях мясной и молочной промышленности. – М.: Пищевая пром-сть, 1979. – 265 с.
4. Малова Н.Д. Системы вентиляции и кондиционирования. Рекомендации по проектированию для предприятий пищевой промышленности. – М.: ТермоКул, 2005. – 304 с.
5. Краснов Ю.С., Борисоглебская А.П., Антипов А.В. Системы вентиляции и кондиционирования. Рекомендации по проектированию, испытаниям и наладке. – М.: ТермоКул, 2004. – 373 с
6. Свистунов В.М., Пушняков Н.К. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха объектов агропромышленного комплекса и жилищно-коммунального хозяйства: Учебник для вузов. – СПб.: Политехника, 2001. – 423 с.
7. Сотников А.Г. Термодинамические основы обработки воздуха. Конспект лекций: В 2 ч. – Л.: ЛТИХП, 1977, – 136 с.
8. Строительные нормы и правила. Отопление, вентилящия и кондиционирование воздуха. СНиП 41-01-2003 – М.: Изд-во ЦНТИ, 2004.
9. Строительные нормы и правила. Строительная климатология. СНиП 23-01-99 – М.: Изд-во ЦНТИ, 2000.
10. Строительные нормы и правила. Строительная теплотехника. СНиП II-3-79* – М.: Изд-во ЦНТИ, 1998.
11. Техническая термодинамика: Учебник для вузов /Под ред. В.И. Крутова – 2-е изд., перераб. – М.: Высш. школа, 1981. – 439 с.
12. Цветков Ю.Н. Бурцев С.И. Кондиционирование воздуха: Учебное пособие. – Л. ЛТИХП, 1986. – 81 с.
13. Явнель Б.К. Курсовое и дипломное проектирование холодильных установок и систем кондиционирования воздуха. – 3-е изд., перераб. – М.: Агропромиздат, 1989. – 223 с.
